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torres lavadoras fundamentos y aplicaciones
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Thomas Irwin, M.S. Environmental Scientist/Rutgers |
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Aplicaciones |
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B&B LatAm TOP 5 | ||||||
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Aplicación 1: agroindustria venturi scrubber Un complejo agroindustrial disponde de aproximadamente 400 tons/día
de residuos agroindustriales que pretende recuperar como biomasa para
combusitble. Dentro de las
alternativas que se manejan, se desea explorar el empleo de torres
lavadoras de tipo venturi, siendo aplicables las siguientes
especificaciones Caudal de gas
a procesar
200 m3/h Diámetro de
particula
8 µ
Temperatura
de gas
100°C (212 °F) NOTA: Si bien no se dispone de información adicional se estima que puede dimensionarse un estimativo fundamentalmente exhibiendo porcentajes de captura en función de diámetro de particular, cantidad de agua necesaria (disponible a 30°C) y orden de magnitud en cuanto a requerimientos energéticos. Ciertamente una pequeña maratón numérica recomienda el empleo de una planilla electrónica a efectos de minimizar errors así como especular distintos scenarios – extremadamente didáctico. De todas maneras podemos desarrollar una secuencia “manual” como sigue: Factor de corrección de Cunningham =1+(6.21/10^4)* T / df siendo T = temperatura en °K Df = diámetro de partícula (físico) En nuestro caso: Cc = 1+(6.21/10^4)* (100°C+273) / 8 = 1.029 A partir del factor de corrección calculado podemos a continuación estimar el diámetro aerodinámico como sigue Diámetro aerodinámico = Df*(Cc*r)^0.5 Siendo r = densidad del constitutivo particulado, e.g. 1.7 g/cm3 En nuestro caso: Diámetro aerodinámico = Da = 8 µ * ( 1.029 * 1.7 g/cm3)^0.5 = 10.6 µ Suponiendo una velocidad en el paso del venturi de Vv = 349 fps (= 10625 cm/s) y un cociente líquido/gas L/G = 0.0009, podemos estimar el diámetro de gota idealizada según la ecuación de Nukiyama Tanasawa, a saber Diámetro de gota = Dg = 50/Vv +91.8*(L/G)^1.5 = 50 / 10625 cm/s + 91.8 * 0.0009^1.5 = 0.0072 cm = 72 µ Suponiendo una viscosidad de fase gas Vfg = 2 * 10^-4 g/cm s, podemos ahora estimar el denominado parámetro inercial Kpg, definido como Kpg
= Da^2 * Vv / ( 9 * Vfg * Dg) = (0.00106)^2 * 10625 cm/s / ( 9
* 0.0002 * .0072) = ca. 921 El cálculo del número de Reynolds sale directamente, asumiendo por ejemplo una viscosidad cinética Vc = 0.2 cm2 /s, luego obtenemos: Número de Reynolds = Nr = Vv * Dg / Vc = 10625 cm/s * .0072 cm / 0.2 cm2/s = 382 A partir del número de Reynolds, calculamos ahora el coeficiente de resistencia Cd: Cd = =0.22+24*(1+0.15*Nr^0.6)/ Nr = =0.22+24*(1+0.15*382^0.6)/382 = 0.617 Finalmente el parámetro B, que caracteriza el cociente líquido gas, definido como B = ( L/G) * densidad del líquido (agua) / ( densidad fase gas * Cd) En nuestro caso resulta B = 0.0009 * 1000 kg/m3 / ( 1 kg/m3 * 0.617) = 1.46 A los efectos del dimensionamiento preliminar pues en realidad no contamos con datos de la distribución, e.g. desviación standard, evaluamos la eficiencia de captura para el diámetro de partícula considerado, i.e. 8 µ, a partir de la formula presentada anteriormente: eficiencia de captura = 1 – Pt siendo Pt = 1/ e^(B*(4*Kpg+4.2-5.02*Kpg^0.5*(1+0.7/Kpg)*
ArcTan((Kpg/0.7)^0.5))/(Kpg+0.7)) Arimética mediante obtenemos Pt = 1/
e^(1.46*(4*921+4.2-5.02*921^0.5*(1+0.7/921)* ArcTan((921/0.7)^0.5))/(921+0.7))
= 0.0042 Finalmente eficiencia de captura = 1 – Pt = 1 – 0.0042 = 0.9958 La torre lavadora de tipo venturi estaría captando aproximadamente 99.58% del particulado de diámetro 8 µ. Repitiendo exactamente la misma secuencia de cálculo para otros diámetros de particulado se logra la siguiente gráfica de eficiencia de captura vs. diámetro de particulado. . La estimación de la pérdida de carga sale directamente DeltaP = 8.24 * Vg^2 * L/G / 10^4 = 8.24 * (10625 cm/s)^2 * 0.0009 / 10^4= 84 cm c.a. = ca. 33” c.a. La energía requerida por cada una de las torres lavadoras de tipo venturi será entonces: BHPs = 58799 CFM * 33” * 0.000181 = 351 kW = ca. 470 HP orden de magnitud Descargue el inserto, que ilustra el cálculo/comportamiento del venturi para diámetros de particulado desde 0.1 µ hasta prácticamente 10µ. Asimismo puede fácilmente verse como se incrementa el BHP considerablemente al considerar eficiencias objetivo y consiguente pérdida de carga mayor.
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